La consolidación y restauración de elementos existentes en la fachada norte del antiguo edificio del Senado de España se ha basado en el reanclado de las molduras macizas del recercado de huecos y de las molduras huecas de cornisas, ambas de piedra artificial, con varillas de poliéster reforzado con fibra de vidrio; en la eliminación del revoco existente y la realización de uno nuevo en dos capas, armando con malla de fibra de vidrio la capa base de cal hidráulica previamente a la aplicación de la capa de terminación de cal aérea; en la apertura de juntas de retracción selladas con silicona neutra, tanto de las molduras como del revoco, y en la cobertura de las superficies horizontales de los elementos salientes con chapa de zinc (molduras, guardapolvos y vierteaguas). Se exponen los estudios previos con los resultados de la documentación histórica, el análisis de los materiales y el diagnóstico de las lesiones que sustentan la intervención.
The consolidation and restoration of existing elements in the northern facade of the old Senate building in Spain is based on the anchorage of the windows massive artificial stone frame and the crown hollow moulding with polyester rods reinforced with fiberglass; on the elimination of the existing plaster and making a new one in two layers, arming with fiberglass mesh the base hydraulic lime layer prior to application of the finish coat of air lime; on the opening of expansion joints sealed with neutral silicone, both the mouldings and the render, and on the cover of the horizontal surfaces of the projecting elements (mouldings, overalls and flashing) with zinc sheeting. Previous studies are discussed with the results of historical documentation, with the materials analysis and the diagnosis of damages that support the intervention.
La consolidación es una intervención de reparación y de restauración destinada a la adición de un material para la mejora de la cohesión interna o de la estabilidad mecánica
La metodología empezó con la realización de los estudios previos: análisis de la documentación histórica, caracterización de materiales y sistemas constructivos, y diagnóstico de la causa de las lesiones, para finalizar con la intervención, que ha estado bajo la responsabilidad de los autores.
Los principales cambios de configuración de la fachada se han registrado en el tramo central, en donde se encuentra la escalera, manteniendo con toda probabilidad los huecos que corresponderían a los del antiguo convento Agustino construido a fines del siglo XVI, antes de convertirse en palacio del Senado en el siglo XIX, excepto el extremo oeste, que corresponde al testero de una crujía que se levantaba paralela a la calle Bailén y que aparece en el plano de Madrid de Alfonso XII.
La fachada después de la Guerra Civil fue modificada de acuerdo a un proyecto de restauración del palacio, sede del Consejo Nacional en esa época, redactado en 1951 por el arquitecto conservador Manuel Ambrós Escanellas
La parte central correspondiente a la escalera, sería modificada posteriormente en la intervención realizada por el arquitecto conservador Salvador Gayarre para conectar el antiguo con el nuevo edificio que empezó a construirse en 1987. Para ello se eliminaron cinco ventanas del sótano y se adoptó una decoración más sencilla, que persiste actualmente, con un óculo en la parte superior (
Se planificó la realización de catas cilíndricas de 70 mm de diámetro (dimensiones usuales en la extracción de testigos), principalmente en los lugares que presentaban alteraciones, para determinar los materiales y características de los elementos constructivos. Dada la imposibilidad para introducir una plataforma para la toma de muestras, se realizó en las verticales de descenso de un escalador con las limitaciones que ello implica (
Las muestras se sometieron a ensayos de caracterización física, hídrica, mecánica y de ultrasonidos que se presentan en la
Nº de muestra | Planta | Elemento constructivo | ρ |
Ca |
Cc |
σcom |
Ultra- sonidos |
Edin |
Dosificación en volumen |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
14 | 2 | Mortero bajo lámina de aluminio, s/rasillón de tapa de cornisa | 1,83 | 3,68 | 0,020 | 14,20 | 1.607 | 4,73 | |
15 | 2 | Amorterado (1) de friso s/rasilla de cornisa superior e = 20 mm | 2,10 | 5,97 | 0,030 | 25,10 | 2.303 | 11,13 | |
16 | 2 | Franja decorativa saliente de piedra artificial e = 40 mm más 8 mm de capa de acabado | 1,95 | 7,45 | 0,083 | 1,42 | 2 796 | 15,24 | 1:6 |
27 | 1 | Prefabricado de mármol artificial de cenefa rehundida bajo óculo | 2,21 | 6,31 | 0,021 | – | 2 143 | 10,14 | 1:2½ |
22 | 1 | Enfoscado lado oeste (menor antigüedad) e = 20,65 mm; revoco conformado por 1 capa fina blanca e = 3,50 mm y capa final rosa e = 1,62 mm. | 2,02 | 6,09 | 0,033 | – | 1 715 | 5,94 | 1:4½ |
17A | 1 | Enfoscado tramo central sobre cenefa | 2,02 | 3,83 | – | – | – | – | |
18 | B | Enfoscado tramo central e = 57 mm y revoco 4 mm sobre cornisa inferior | 1,96 | 5,18 | 0,052 | – | 2 060 | 8,30 | 1:3 |
19 | B | Mortero tapa cornisas s/rasillón | 2,02 | 6,82 | 0,036 | 8,60 | 2 243 | 10,15 | |
20 | B | Mortero platabanda cornisas s/rasillón | 2,01 | 6,67 | 0,034 | – | 2 357 | 11,17 | 1:5 |
29 | B | Prefabricado de mármol artificial, platabanda cornisa inferior | 2,20 | 3,98 | – | – | 1 753 | 6,76 |
e = espesor; B: planta baja. (1) uso de encofrado.
Con los análisis de difracción de rayos X (DRX) se determinaron los componentes mayoritarios y con el de granulometría, la composición en peso del mortero a partir de la relación entre la fracción fina (conglomerante) y la fracción gruesa (arena) que se realiza en base al método tradicional por machaqueo de la muestra
Estos ensayos, análisis e información previa eran necesarios, primero para definir los materiales conformados en taller y en obra, y luego para determinar el estado de conservación, que se describen a continuación:
Las
Las
Los
El
Nos encontramos ante una solución constructiva que se corresponde con las vicisitudes y los cambios que ha sufrido. Se trata de una fachada portante de fábrica de ladrillo, que dispone de un enfoscado de regularización a base de mortero de cemento con muchas variaciones, aplicado en distintas oportunidades en la segunda mitad del siglo XX, a partir de las reformas iniciadas en 1951
El estado constructivo presentaba algunas deficiencias, de las que cabe destacar las siguientes:
Fisuras en mapa generalizadas en el revoco, debidas a las retracciones por cambios de humedad y temperatura.
Fisuras locales más o menos lineales, donde se ha realizado algún añadido o variación del muro.
Desprendimientos puntuales de dicho revoco, normalmente a partir de las fisuras.
Fisuras en las piezas de embocaduras de los huecos de ventana, y en las molduras corridas superior e inferior, con desprendimientos parciales en la superior.
Erosión en la moldura corrida inferior y en las franjas decorativas intermedias en relieve.
En conjunto podemos realizar el siguiente diagnóstico:
El soporte original es firme aunque presenta añadidos y arreglos diversos que propician la aparición de fisuras por discontinuidad del soporte.
El mortero de cemento que regulariza la base de ladrillo es demasiado rico, con un módulo de elasticidad alto que provoca fisuras de retracción higrotérmica en mapa.
Las molduras corridas no disponen de juntas de retracción que reduzcan la variación dimensional, lo que provoca apertura de juntas entre piezas y fisuras perpendiculares a la dirección principal.
Las embocaduras de los huecos de ventana no marcan las juntas constructivas, lo que provoca la aparición de fisuras, así como la apertura de las juntas constructivas entre piezas en los huecos más grandes.
La falta de protección impermeable de las molduras corridas, inferior e intermedias, propicia la filtración de agua y su consiguiente erosión.
Por todo ello, la consolidación propuesta comprendía:
En la realización de la obra se verificó que existían hasta cinco tramos de ejecución diferentes en la cornisa superior, el de piedra artificial se presenta en la
La consolidación de la estabilidad de las piezas para asegurar su unión con la fábrica de ladrillo, se realizó mediante varillas corrugadas pultruídas de poliéster reforzado con fibra de vidrio (
Para ello se realizó una perforación en sentido ascendente, calando el grueso de la pieza frontal de la cornisa para introducir la varilla hasta un mínimo de 10 cm en la pared asegurando el empotramiento con resina epoxídica bicomponente sin estireno. El taladro en la pieza se abocardó para que la resina hiciera de tope y se colocó un encamisado de 15 cm en el extremo interior de la varilla para evitar el desprendimiento de la resina. En el abocardado exterior se aplicó finalmente un mortero de restauración que sellaba la perforación una vez finalizada la inserción, dejando la textura existente similar a la del resto de la moldura.
En la cornisa superior de mayor vuelo, 90 cm, con pieza base empotrada y pieza frontal sujeta con alambre trenzado, en avanzado estado de corrosión, se realizó un doble cosido: dos varillas en la base y otras dos en la pieza frontal (
El mismo sistema de reanclado fue aplicado para las molduras macizas (
Sin embargo, los guardapolvos de los balcones no se reanclaron según lo previsto, pues las piezas carecían de entrega y estaban colgadas con esparto y escayola de un cargadero metálico, por lo que se procedió a retirar los anclajes de escayola y sustituirlos por pletinas de acero inoxidable soldadas al mismo cargadero, ahora protegido contra la oxidación (
Tanto en las cornisas huecas como en las molduras macizas se eliminó el mortero de juntas entre piezas y se procedió a rejuntar nuevamente con mortero de restauración a base de cal, dejándolas marcadas con un ligero rehundido. Por otra parte, se fijaron juntas elásticas de retracción cada cuatro piezas o 4 m de distancia aproximadamente, siempre coincidiendo con las juntas entre piezas, utilizando para el sellado una silicona de reticulación neutra, por su elongación a rotura de 600 % (DIN 53504) (
La reintegración de las partes más dañadas de las molduras (
Granulometría 0,080 mm: 60 a 70 %, 0,5 mm < 10 % y 1,25 mm < 1 %
Resistencia a compresión: 5 a 7 Mpa
Resistencia a tracción: 1,5 a 3,7 Mpa
Densidad aparente: 1,5 a 1,7 g/cm3
Módulo de elasticidad: 3,5 a 5,5 GPa.
Por su parte, la reproducción de las réplicas para sustituir las piezas rotas se realizó con elementos prefabricados de material similar al de la piedra artificial original, con mortero bastardo de cemento blanco y árido de mármol, con la ayuda de un molde de poliéster.
El repicado total del revoco comprendía la eliminación del enfoscado existente que cubría gran parte de la fachada, pero dada la dureza y espesor del mismo, con el excesivo coste de su eliminación, se optó por mantenerlo y proceder a un tratamiento especial para evitar la aparición de fisuras. Para ello, en primer lugar, se procedió a abrir y rellenar las fisuras existentes, utilizando un mortero bastardo 1:3 elaborado en el sitio, siendo la composición del conglomerante de 0,5 de hidróxido de calcio y 0,5 de cemento Pórtland.
En segundo lugar, y dada la diferencia de retracción entre el mortero de cemento y el de la cal cálcica del revoco final, se aplicó una capa intermedia a base de cal hidráulica NHL 3,5 (módulo de elasticidad de 5 a 7 GPa, inferior al del mortero de cemento existente, según la muestra 18 de caracterización), que actuaría de base para recibir la capa final, cuyo módulo de elasticidad era inferior a 4 GPa. Aunque al inicio de la intervención no se decidió armar esta capa base en su totalidad, sin embargo, pronto se tomó la decisión de hacerlo con malla de fibra de vidrio (
El espesor del mortero de cemento existente es de 1 cm a 4 cm, y el del conjunto de la capa base, con la malla insertada y capa de terminación, varía entre 5 mm y 10 mm.
Finalmente, para evitar fisuras por retracción higrotérmica, se procedió a la apertura de juntas de retracción relativamente próximas. Para ello, una vez endurecida la capa base, se procedió al corte con radial de las juntas programadas, corte que se reproducía en la capa de terminación, abriendo juntas verticales y horizontales de 2,5 cm a 3 cm de profundidad, cortando totalmente la capa base con malla y un espesor suficiente de la capa del enfoscado, sin necesidad de utilizar junquillos (
Son 14 kg de cal (Calcinor) para 47 kg de marmolina Macael (El Molino), de tamaño máximo 1 mm según el análisis granulométrico de áridos (UNE-EN 933-1:2012). El apagado de la cal se realizó en taller pero se mejoró mediante el enfosado en bidones en obra, calculándose el volumen a utilizar para garantizar la uniformidad. Pigmentada en la proporción de 112 g de hierro óxido amarillo Bayferrox-920, 18 g de hierro óxido negro Bayferrox-318 y 56 g de hierro óxido rojo Bayferrox-130. La cal calcítica CL 70 S contiene 74,4 % de óxido de calcio más óxido de magnesio, según el análisis químico realizado (UNE EN 459-1).
Los resultados de caracterización mecánica a los 30 días son menores a los del enfoscado analizado en los estudios previos, pero idóneos para un material de acabado que debe soportar las deformaciones a que está sometido y de lento endurecimiento. Igualmente son menores los de velocidad a ultrasonidos y el módulo de elasticidad dinámico, como se aprecia en la
Densidad Kg/m3 | Flexión (MPa) | Compresión unitaria (MPa) | Velocidad ultrasonidos (m/s) | E dinámico (GPa) |
---|---|---|---|---|
1.675 | 0,40 | 1,20 | 1.338,30 | 3,00 |
Fuente Euroconsult.
La adhesión de los morteros rosa y blanco (este último aplicado en las embocaduras de ventanas y entrecalles), se comprobó directamente en la fachada mediante un dinamómetro de la marca Positext modelo AT-CM y de acuerdo a la UNE-EN 1015-12:2000. Los resultados obtenidos fueron satisfactorios como se indica en la
Ensayo | Resistencia a tracción (MPa) | Tipo de rotura | |
---|---|---|---|
1 | 0,31 | B (rosa/blanco) | Rotura cohesiva –rotura en el mortero |
2 | 0,30 | A (rosa) | Rotura cohesiva –rotura en interfaz entre mortero y soporte |
3 | 0,33 | B (blanco) | Rotura cohesiva –rotura en el mortero |
Fuente: Euroconsult.
Todas las molduras se limpiaron previamente a la consolidación con microesferas de vidrio, a baja presión controlable (1,5 bares), que no afectó a las superficies, principalmente las aristas. Se aplicó también biocida en las áreas afectadas por organismos.
Una vez reancladas las molduras macizas se aplicó un consolidante superficial
La protección de los planos superiores de los elementos salientes (molduras, guardapolvos y vierteaguas) se realizó con plancha de zinc envejecido «Quartz», de 0,82 mm de espesor, con el debido goterón, con un geotextil de separación de la superficie a proteger para facilitar su transpiración, con engatillado en todas las uniones entre chapas y con faldón anclado a la pared y sellado contra ella (
Para una correcta toma de decisiones en la intervención se ha manifestado necesaria la caracterización previa de elementos y materiales en base a observación y ensayos.
Con carácter general la consolidación de revestimientos de fachadas de edificios históricos, para evitar fisuras, desprendimientos, reducir la infiltración de agua y mejorar la cohesión, implica la adición de armados resistentes a la corrosión, como mallas de fibra de vidrio, compatibles en las interfaces de adherencia entre los materiales existentes y los nuevos.
Las molduras huecas y macizas demandan un reanclado cuyo número puede variar según las piezas que las componen y las condiciones de empotramiento o sujeción, así como la aplicación de consolidantes superficiales una vez aplicados los morteros de restauración y realizada la reintegración de las partes erosionadas.
Cuando existen piezas rotas que amenazan su estabilidad, se requiere la reproducción de réplicas preferentemente con el mismo tipo de material.
Teniendo en cuenta la exposición de elementos de grandes longitudes o superficies, resulta imprescindible la apertura de juntas de retracción, con sus respectivos sellados con material elastomérico, tanto en molduras como en revocos en su caso, manteniendo la continuidad de las mismas en caso de juntas constructivas y de dilatación estructural. La distancia entre estas juntas de retracción dependerá del elemento constructivo y la situación climática.
Finalmente, resulta totalmente necesaria la cobertura total de superficies horizontales y salientes con materiales de impermeabilización, preferentemente plancha de zinc, asegurando la posibilidad de transpiración incluyendo un elemento separador entre el elemento constructivo y la chapa de zinc, como una manta geotextil.
Al arquitecto conservador del Senado, Ignacio Moreno y a la empresa KALAM.